Перевод турбины ПТ-12 -35/10 М на режим ухудшенного вакуума. Здобников М.
- Машинист-обходчик. турбинный цех ТЭЦ, ОАО "Куйбышевский НПЗ". Многие из турбин небольшой и средней мощности оказывается целесообразным переводить на режим ухудшенного вакуума.
В первую очередь речь идет о турбинах, устанавливаемых на коммунальных и промышленных ТЭЦ. Повышая давление в конденаторе до 0,06-0,08 мПа и, тем самым, температуру на выходе из конденсатора до t = 80-90 о С, можно использовать теплоту этой воды для отопления, горячего водоснабжения и др. В теплофикационных турбинах с регулируемыми отборами старого типа (без ступенчатого подогрева сетевой воды) конденсатор можно использовать как первую ступень подогрева сетевой воды. Во всех этих случаях общая тепловая экономичность существенно повышается. Как правило, перевод турбины на режим ухудшенного вакуума технологически не очень сложен и обычно осуществляется силами ремонтных организаций без привлечения турбинных заводов. Однако к такой модернизации следует подходить очень осторожно: с одной стороны, следует выбирать наиболее рациональные в конкретных условиях решения, с другой – не допускать таких изменений режима работы самой турбины и вспомогательного оборудования, которые могут вызвать аварии и неполадки в работе.
Турбокомпрессор С12 -92-02 состоит из картриджа ТКР (по зарубежной терминологии), корпуса турбины, корпуса компрессора и механизма регулиро-. от воздухоочистителя и снять его с впускного патрубка ТКР. метки. Повреждений от ползучести и малоцикловой усталости. 1.3. При решении вопроса о продлении срока эксплуатации турбины сверх. Page 12. Исходя из технических характеристик турбины ПТ - 12 расход. Опыт создания и эксплуатации первой ГТУ-ТЭЦ В Республике Башкортостан, Щаулов.
Серьезным недостатком при работе с ухудшенным вакуумом является существенное повышение температуры пара в выходном патрубке и в заднем подшипнике турбины (особенно если корпус этого подшипника выполнен заодно с выходным патрубком), что может привести к недопустимой вибрации турбины. При работе в режиме ухудшенного воздуха желательно вести эксплуатационный контроль за упорным подшипником. В теплофикационных турбинах должно быть организовано охлаждение патрубка впрыском конденсата. Такой впрыск, особенно неудачно организованный, может быть причиной эрозии выходных кромок последних лопаток.
Положительным моментом при переводе турбины на ухудшенный вакуум может служить то, что расход энергии на собственные нужды (на привод циркуляционных насосов) сокращается. Нужно отметить следующее обстоятельство: поскольку температура конденсата, идущего на охлаждение эжектора, повышается, то необходимо изменить условия этого охлаждения. Также в некоторых случаях уменьшается протяженность разъемов, находящихся под вакуумом, и тем самым сокращаются присосы воздуха, так что можно оставить в работе один эжектор.
При переводе турбины в режим ухудшенного вакуума наиболее радикально удалить одну или несколько последних ступеней, при этом отпадает проблема обеспечения надежности этих ступеней. Кроме того, повышается КПД собственно турбины, так как не будет дросселирования пара в этих ступенях и потребления ими мощности. Следует, однако, подчеркнуть, что после удаления ступеней, как правило, невозможна работа турбины при нормально вакууме и номинальной нагрузке, так как в последней из оставшихся ступеней недопустимо возрастет теплоперепад и, как следствие, заметно возрастут напряжения δизг в рабочих лопатках и диафрагмах. Кроме того, при номинальном глубоком вакууме может полностью исчерпаться расширительная способность косого среза рабочей решетки и это может привести к снижению экономичности турбоустановки в целом. Построение i-S диаграммы.
1) Номинальному режиму турбины ПТ-12-35/10М соответствуют следующие значения начальных и конечных параметров:. Ро =3,5; tо = 435 о С; Д = 108,84 т/ч (20,23 кг/с); i о = 3303,4 кДж/кг;. Рк = 0,01 мПа; tк = 45,8 о С; i к = 2584,7 кДж/кг. Полный теплоперепад, срабатываемый в турбине:. Но = iо - iко = 3303,4 – 2210 = 1093,4 кДж/кг.
Чертежи турбин ПТ -65/75-130/13, ПТ -60-130/13 ЛМЗ. 1.2. 12. Опирание и связь корпуса среднего подшипника со смежными элементами. 1.2.13. Силы. Инструкция по эксплуатации турбоустановки с турбиной Т-250/300-. 240-2. Возможность, сроки и условия эксплуатации турбин с такими дефектами и/ или Согласно инструкции [1] осуществляется контроль роторов, 3÷10 мм, 11 дефектов протяженностью от 12 ÷15 мм, 2 дефекта.
Тут на 12 спецов на 3,5 месяца работы. Вообще то 25-30 МВт это зона производства КТЗ и они такие турбины делали ( ПТ на 90 ат). ГОСТ 20689-80 - Турбины паровые стационарные для привода Часть 10. Требования к защитным устройствам от превышения допустимого давления Часть 12. Требования к качеству питательной и котельной воды. РД 34.30.505-88 - Типовая инструкция по эксплуатации турбоустановки Т-100- 130. РД 34.40.503-94 Типовая инструкция по эксплуатации установок подогрева. конденсата турбины; 11 – КГП на обессоливающую установку; 12 – ХОВ на Рисунок 1 – Схема подогрева сетевой воды паром от турбин с двумя. Ввод в эксплуатацию 1 Описание турбина ПТ - 12 -35/10 номинальной мощностью 12 МВт производства КТЗ — 1 шт (выведена из эксплуатации.
Действительный теплоперепад:. Нi = 3303,4 – 2584,7 = 718,7 кДж/кг. Относительный внутренний КПД турбины:. оi = Нi/Но = 718,7 / 1093,4 = 0,657. 2) При переводе турбины на режим ухудшенного вакуума задаемся давлением в конденсаторе. Рк = 0,07 мПа и температурой tк = 120оС; к = 2719,7 кДж/кг.
Определим полный теплоперепад, срабатываемый в турбине. Но = iо – iк = 3303,4 – 2460 = 843,4 кДж/кг.
Действительный теплоперепад:. Нi = iо - к = 3303,4 – 2719,7 = 583, кДж/кг. Относительный внутренний КПД турбины:. 3) Параметры пара перед турбиной (вырабатываемые котлами):. Ро = 4мПа; tо = 440оС. Считая процесс дросселирования в паровпускных органах изоэнтальпным, строим его в i-S диаграмма отрезком горизонтали до пересения в точке О' с изобарой Р'о = 3,5мПа.
4) Определим располагаемый и действительный теплоперепады регулирующей ступени. Для этого, зная ее геометрические размеры, найдем следующие величины:. Окружная скорость на среднем диаметре. Условная фиктивная скорость. , где х = 0,28 для двухвенечных ступеней.
Располагаемый теплоперепад регулирующей ступени:. Действительный теплоперепад с учетом :. 5)Давление за регулирующей ступенью определим следующим образом: из i-S диаграммы. определяем изобару давления за регулирующей степенью Ррс = 2мПа. Точка 1, соответствующая окончанию процесса действительного расширения в регулирующей ступени, определяется энтапией. Соответственно определяется и t1 = 378оС.
6) Давление за ЦВД равно давлению в П=отборе, т.
Рп = 1мПа. Тогда используя i-S диаграмму, найдем располагаемый теплоперепад, приходящийся на ЦВД. Действительный теплоперепад ЦВД с учетом :. Точка 2 имеет энтальпию. Соответственно определяется и t2 = 295оС. 7) Располагаемый теплоперепад, приходящийся на ЦСД и ЦНД:.
Действительный теплоперепад определим учитывая данные задания. Определение параметров в регенеративных отборах, подогревателях, электроприводе. 1)Определим давление в отборе ЦВД и ПВД. Температура за ПВД (tпвд) равна заданной конечной температуре питательной воды tпв = tпвд = 150оС. Подогрев до температуры насыщения в ПВД принимается равным бtпвд = 5оС. Температура насыщения отборного пара в ПВД равна. Из таблиц свойств воды и водяного пара на температуре насыщения находим давление в подогревателе Р'пвд = 0,543мПа.
Потеря давления в паропроводе отбора принимается равной 9%. Тогда давление пара в отборе на ПВД равно. 2) Температура насыщения в деаэраторе tдн определяется из таблиц по заданному значению давления в деаэраторе Р'д = 0,12мПа, tдн = 104,8оС. 3) Определение повышения энтальпии воды в питательном насосе. Здесь V' - удельный объем воды при температуре tдн = 104,8оС, V' =0,00105 м3/кг.
Рпн - повышение давления в питательном насосе, н/м2, равное разности давлений за насосом Рзан и перед насосом Рпередн. Давление за насосом должно быть выше на 25-30% давления перед турбиной, чтобы можно было преодолеть сопротивление ПГ и ПВД.
Принимаем Рзан = 1,25·Ро = 1,25·4 = 5мПа. Давление перед насосом принимаем равным давлению в деаэраторе. Рпередн = Р'д = 0,12мПа, так что. Рпн = 5 - 0,12 = 4,88мПа = 4,88*10 6 Па. Внутренний КПД насоса принимаем равным пн = 0,8, тогда.
4) Определим нагрев воды в насосе:. Здесь tперед н - температура воды перед насосом, принимается равной температуре насыщения в деаэраторе, tперед н = tдн = 104,8 о С. Этой температуре соответствует этальпия iперед н = 439,1 кДж/кг. Этальпии за насосом, вычисляемой по формуле:. соответствует tзан = 106 о С, так что подогрев воды в насосе равен.
5) При переводе турбины ПТ-12 на ухудшенный вакуум с Рк = 0,07мПа температура основного конденсата перед ПНД tкн = 90 о С. Эта температура соответствует нормальной работе атмосферного деаэратора (подогрев до tSд принимается равным 10-15 о С), т.
дальнейший нагрев основного конденсата в ПНД нецелесообразен. Следовательно, ПНД (отбор пара из турбины на ПНД) отключается. 6) При построении точек отборов на i-S диаграмме, как точек пересечения действительных процессов расширения с соответствующими изобарами, определяем температуры и этальпии в этих точках:. Cтраницы: 1 | 2 | 3 | читать дальше>>.